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爆破施工方案范文第1篇

關(guān)鍵詞：水平預(yù)裂 爆破 開(kāi)挖 保護(hù)層 施工方案

1.前言

鑒于廠房壩段石方工程量比較大，廠房壩段石方開(kāi)挖工期將直接制約7#~8#溢流壩段的混凝土澆筑施工。廠房壩段周邊坡度要求比較高，均需要進(jìn)行預(yù)裂爆破施工，并且上下預(yù)留臺(tái)階存在一定高差，僅僅采用傳統(tǒng)的保護(hù)層分層爆破開(kāi)挖法施工，將無(wú)法滿足建基面基礎(chǔ)開(kāi)挖工期與臨近溢流壩段混凝土澆筑要求。

承包人經(jīng)過(guò)多次論證研究，決定對(duì)存在高差（EL101.95、EL103.42兩個(gè)平臺(tái)）的建基面保護(hù)層開(kāi)挖采用水平預(yù)裂爆破輔以垂直淺孔梯段爆破法一次爆破完成。

采用水平預(yù)裂的施工方法可以增加保護(hù)層開(kāi)挖施工進(jìn)度。對(duì)于廠房壩段預(yù)留的保護(hù)層，采取水平預(yù)裂和鉆垂直爆破孔一次爆破的施工方法，保護(hù)層垂直爆破孔采用CM351型鉆機(jī)和Y26手風(fēng)鉆機(jī)，孔徑分別為Φ105mm和Φ42mm?？椎赘叱叹嘟ɑ娌恍∮?.7m，采用微差梯段爆破。爆破后，可以直接用大型挖掘設(shè)備挖裝，縮短保護(hù)層開(kāi)挖的出渣時(shí)間此施工方法可減少保護(hù)層分層開(kāi)挖頻繁出渣和鉆孔的工序，加快保護(hù)層開(kāi)挖施工進(jìn)度。

2.水平預(yù)裂參數(shù)的選擇與確定

（1）鉆孔直徑

根據(jù)我國(guó)水利工程邊坡預(yù)裂爆破一般采用孔徑為80～110mm的施工經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合關(guān)門巖電站廠房工程現(xiàn)有的鉆孔機(jī)械設(shè)備的性能特點(diǎn)，選擇CM351液壓鉆為水平預(yù)裂孔的主要鉆孔機(jī)具，鉆孔直徑為105mm，其次選擇手風(fēng)鉆為輔助鉆孔機(jī)具，鉆孔直徑為42mm。

（2）鉆孔間距?

鉆孔間距a和鉆孔直徑D的關(guān)系可用間距系數(shù)n來(lái)表示：a＝nD；n值的大小決定著鉆孔的數(shù)量，n值過(guò)大，不能保證預(yù)裂縫的形成，影響預(yù)裂效果；n值過(guò)小，將增加鉆孔數(shù)量，不經(jīng)濟(jì)，并且影響施工進(jìn)度。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)—般認(rèn)為n值取7～12較合適。

經(jīng)多次生產(chǎn)性試驗(yàn)和施工總結(jié)，確定采用CM351鉆機(jī)(相應(yīng)鉆孔直徑為105mm)施工時(shí)，設(shè)計(jì)鉆孔間距80～100cm，n值為8～10；采用手風(fēng)鉆(相應(yīng)鉆孔直徑42mm)施工時(shí)，設(shè)計(jì)鉆孔間距40～50cm，n值為10。

（3）不耦合系數(shù)E

根據(jù)鉆孔直徑D的大小選擇藥卷直徑d。不耦合系數(shù)E是指鉆孔直徑與藥卷直徑的比值，可用E＝D/d表示。用于本工程預(yù)裂爆破的藥卷直徑為32mm，鉆孔直徑為105mm時(shí)，E值為3.28，鉆孔直徑為42mm時(shí)，E值為1.31，

（4）鉆孔深度L

水平預(yù)裂的鉆孔施工難度較大，當(dāng)鉆孔深度過(guò)大時(shí)(孔深超過(guò)10m時(shí))，鉆孔水平精度難以掌握，往往出現(xiàn)向下偏斜，造成孔口與孔底不在同一高程上，最大偏差達(dá)50cm，為保證建基面的開(kāi)挖平整度，實(shí)際鉆孔過(guò)程中除嚴(yán)格控制開(kāi)孔孔位高程和角度外，還必須控制鉆孔深度。當(dāng)采用CM35l鉆機(jī)時(shí)，鉆孔深度以≤10m為宜，采用手風(fēng)鉆鉆孔時(shí)，鉆孔深度以≤3m為宜。

（5）線裝藥密度線

根據(jù)廠房壩段風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖的巖性，參照其它水利工程的施工經(jīng)驗(yàn)，選擇經(jīng)驗(yàn)公式為：

線＝0.034[σ壓]0.63a0.67

式中：線——線裝藥密度(kg/m)

[σ壓]——巖石極限抗壓強(qiáng)度(MPa)

a——鉆孔間距(m)

依據(jù)上式計(jì)算的結(jié)果，并經(jīng)左岸溢流壩段生產(chǎn)性試驗(yàn)不斷調(diào)整線裝藥密度，最終確定線裝藥密度為400～450g/m。

（6）堵塞長(zhǎng)度L1

實(shí)踐證明，孔口堵塞長(zhǎng)度對(duì)水平預(yù)裂面的效果有一定影響，堵塞長(zhǎng)度過(guò)短，則爆破時(shí)氣體逸出，不易形成預(yù)裂縫或預(yù)裂縫寬度不夠；堵塞長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)，則在孔口附近部位易殘留水平炮孔。實(shí)際施工中的堵塞長(zhǎng)度根據(jù)爆破效果進(jìn)行不斷調(diào)整修正，一般取80～100cm為宜。

（7）裝藥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)水平預(yù)裂與一般邊坡預(yù)裂有著本質(zhì)上的區(qū)別

一般邊坡預(yù)裂爆破是在無(wú)限體中進(jìn)行的，底部夾制作用較大，而水平預(yù)裂爆破是在2.0～2.5m厚的有限體中進(jìn)行，類似于光面爆破，底部夾制作用小。爆破施工過(guò)程中，為方便施工，根據(jù)鉆孔深度的不同，將確定的線裝藥密度均勻分布在孔內(nèi)，孔底40cm范圍內(nèi)裝藥密度適當(dāng)增加一倍，孔口堵塞長(zhǎng)度以下50cm適當(dāng)減小一半藥量。典型裝藥結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖l。

圖1 水平預(yù)裂孔典型裝藥結(jié)構(gòu)圖

3.淺孔梯段爆破參數(shù)的選擇

（1）鉆孔直徑與藥卷直徑

根據(jù)廠房壩段工程現(xiàn)有的鉆孔機(jī)械和藥卷品種規(guī)格，選用Y26手風(fēng)鉆作為鉆孔設(shè)備，鉆了孔直徑為42mm，相應(yīng)藥卷直徑為32mm。

（2）鉆孔深度

鉆孔深度視保護(hù)層厚度而定，但必須控制鉆孔底部在距建基面0.8～1.0m處終孔，當(dāng)保護(hù)層厚度為2.0m時(shí)，鉆孔深度一般為1.2～1.0m。見(jiàn)圖2。

（3）炮孔間距

參照垂直梯段爆破的經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)采用CM351施工時(shí)，孔距一般為1.5～1.8m，排距1.0～1.2m。當(dāng)采用手風(fēng)鉆鉆孔時(shí)，孔距一般為1.0～1.2m，排距0.5～0.6m。

（4）單位耗藥量

根據(jù)廠房壩段粉砂質(zhì)泥巖的巖性特點(diǎn)，單位耗藥量q值控制在0.40~0.45kg/m3范圍內(nèi)。

爆破參數(shù)的確定原則，一般根據(jù)鉆孔機(jī)具的性能、巖石性質(zhì)，并參照以往的工程經(jīng)驗(yàn)選定其基本參數(shù)，施工中根據(jù)爆破效果不斷進(jìn)行調(diào)整和修正。典型布孔示意圖見(jiàn)圖2，實(shí)際采用的爆破參數(shù)見(jiàn)表1。

圖2

典型布孔示意圖

3.施工工藝及技術(shù)要求

（1）施工準(zhǔn)備

進(jìn)入保護(hù)層厚度范圍內(nèi)鉆孔作業(yè)前，首先進(jìn)行測(cè)量放樣，以確定水平預(yù)裂和淺孔梯段爆破的作業(yè)范圍，并用紅油漆標(biāo)明水平預(yù)裂孔的開(kāi)孔高程線，水平預(yù)裂開(kāi)孔高程線以上70cm處為淺孔梯段爆破孔的孔底高程。

表1

爆 破 參 數(shù) 表

爆破

類型

鉆孔

機(jī)具

孔徑（mm）

孔距（cm)

排距

(cm)

孔深（m）

布孔型式

藥卷直徑（mm）

單位耗藥量

備注

水平預(yù)裂爆破

CM351

液壓鉆

105

80～100

≤10

32

300-350

g/m

水平預(yù)裂范圍超出淺孔梯段爆破范圍的距離e取1.0～2.0m，淺孔爆破孔孔底為距水平建基面距離c為0.7m。

手風(fēng)鉆

45～50

40～50

≤3.0

32

淺孔梯段爆破

CM351

液壓鉆

105

150～180

100～120

2.0～2.2

梅

花

型

75

0.4-0.45

kg/m3

保護(hù)層厚度為2.0m

手風(fēng)鉆

45～50

100～120

50～60

爆破施工方案范文第2篇

關(guān)鍵詞：海上炸礁；爆破方案；施工方法

中圖分類號(hào)： U616 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A

Abstract: the underwater reef blasting is widely used in water conservancy and hydropower and harbor engineering. As is easily influenced by the environment and construction factors, offshore reef construction difficulty. This paper introduces a sea of suspension bridge anchorage foundation relates to offshore reef blasting scheme and construction method, practice has proved that the design scheme and the corresponding construction method is reasonable and effective, provide effective reference for the construction of other similar offshore engineering.Keywords: sea reef; blasting; construction method

中圖分類號(hào)：P633文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展，港口建設(shè)及海上橋梁建設(shè)熱潮涌動(dòng)，水下炸礁爆破在實(shí)踐中應(yīng)用越來(lái)越廣泛[1]。相對(duì)陸地鉆孔爆破而言，水下炸礁施工困難、成本高、影響因素較多、爆破效果不易控制[2]。

1. 工程概況

本項(xiàng)目位于遼寧省，是一座海上雙層地錨式懸索橋，錨碇采用沉箱基礎(chǔ)?；A(chǔ)下的地址情況相對(duì)復(fù)雜，除了覆蓋層薄厚不一之外，還伴有溶洞和海溝。錨碇區(qū)域海底平均標(biāo)高約為-10.5m，基床頂標(biāo)高為-15.0m，挖到標(biāo)高-12m~-13m時(shí)，18m³抓斗已經(jīng)抓不動(dòng)。為滿足設(shè)計(jì)要求的基床頂面高程-15.0m以及基床的最小厚度1.5m，本工程炸礁需要將基槽炸至-16.5m。根據(jù)鉆孔資料，沉箱基礎(chǔ)下方的地質(zhì)存在兩層溶洞夾層，溶洞內(nèi)有碎石粘土填充，局部覆蓋層大到-30m以下，為海溝。

2. 爆破方法及施工工藝

2.1 爆破方法

采用高風(fēng)壓空壓機(jī)的專業(yè)炸礁船方駁（800t）水下鉆孔爆破法施工。采用密度大、威力大，抗水性好、殉爆距離大、起爆傳爆性能好、爆炸后產(chǎn)生有毒氣體量少的膠質(zhì)硝化甘油炸藥；孔內(nèi)雷管采用2～4發(fā)非電毫秒雷管起爆，水上用8#電雷管引爆非電網(wǎng)路，根據(jù)最大齊爆藥量實(shí)施微差控制爆破。

根據(jù)工程特點(diǎn)及施工安排，炸礁船平行于主橋軸線，由北向南施工。

2.2 主要施工工藝

爆破施工按照?qǐng)D2.1所示工藝流程進(jìn)行。

施工時(shí)應(yīng)設(shè)立獨(dú)立的坐標(biāo)系，采用GPS進(jìn)行平面定位，高程以黃海平均海平面起算。炸礁船應(yīng)平行于主橋軸線呈八字形開(kāi)錨駐位，如圖2.2所示。在船上確定孔位，并在孔位處下鉆鉆孔。下鉆前用水砣或套管量測(cè)巖面標(biāo)高，根據(jù)水位與設(shè)計(jì)孔底標(biāo)高計(jì)算鉆孔深度，當(dāng)鉆孔深度達(dá)到要求時(shí)，吹清孔內(nèi)碎碴提鉆，用水砣測(cè)量套管內(nèi)的孔底標(biāo)高，達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高時(shí)進(jìn)行裝藥。若出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象需再次下鉆使成孔達(dá)到要求的標(biāo)高。

圖2.1 爆破施工工藝流程

圖2.2 炸礁船駐位示意圖

當(dāng)成孔深度達(dá)到規(guī)定要求，按設(shè)計(jì)要求藥量進(jìn)行連續(xù)裝藥。連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu)如圖2.3所示。

圖2.3 連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu)示意圖

聯(lián)線起爆需根據(jù)不同距離控制最大齊爆藥量，視現(xiàn)場(chǎng)的施工情況，單排或多排起爆（放炮）一次。采用串聯(lián)法聯(lián)接，尾端接兩發(fā)電雷管引爆。在移船前應(yīng)仔細(xì)檢查聯(lián)線有無(wú)錯(cuò)、漏接，確認(rèn)無(wú)誤后將危險(xiǎn)區(qū)內(nèi)的人員和船只撤至安全區(qū)，炸礁船撤出距爆區(qū)150米外發(fā)出起爆信號(hào)起爆，微差起爆網(wǎng)路如圖2.4所示。

圖2.4 微差起爆網(wǎng)路示意圖

3. 爆破參數(shù)和藥量計(jì)算

依據(jù)《中華人民共和國(guó)爆破安全規(guī)程》[3]、《水運(yùn)工程爆破技術(shù)規(guī)范》[4]，根據(jù)本工程地質(zhì)資料，結(jié)合相關(guān)施工經(jīng)驗(yàn)，爆破參數(shù)設(shè)計(jì)如下:

⑴ 鉆孔直徑：采用1000型鉆機(jī)鉆孔，直徑φ=115mm。

⑵ 孔網(wǎng)參數(shù)與布孔方式：

根據(jù)計(jì)算并結(jié)合工程特點(diǎn)，暫取孔距a=2.5m，排距b=2.0m，三角形布孔，最外緣孔超出設(shè)計(jì)線不小于4m。單個(gè)船地布孔見(jiàn)圖3.1，細(xì)部見(jiàn)圖3.2。

⑶ 超深：超深H=1.0m。

⑷ 單位耗藥量:采用膠質(zhì)炸藥，單耗取q=1.2kg/m3。

⑸ 孔深：H=2.4～6.6m（含超深）。

⑹ 平均單孔裝藥量：Q=q×a×b×H=14.4～39.6kg。

圖3.1 單個(gè)船地布孔示意圖

圖3.2 細(xì)部布孔示意圖

⑺ 最大齊爆藥量

① 對(duì)周邊建筑的安全計(jì)算

根據(jù)設(shè)計(jì)平面圖，爆破區(qū)域距離岸邊建筑物最近距離為1000m，考慮爆破安全，根據(jù)《中華人民共和國(guó)爆破安全規(guī)程》

Qmax=(v/k)3/a×R3 計(jì)算最大齊爆藥量

其中：v-建筑物允許震速，取5cm/s。

k、a--與爆破有關(guān)系數(shù)，取k=220，a=1.6。

計(jì)算1000米處最大齊爆藥量為828946kg，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況和以往周邊施工經(jīng)驗(yàn)計(jì)劃2～3排爆破一次，控制最大齊爆藥量為200kg、總起爆藥量最終控制在1000kg以內(nèi)。

② 對(duì)周邊船舶及施工船舶自身的安全計(jì)算

《中華人民共和國(guó)爆破安全規(guī)程》對(duì)施工船舶的水中沖擊波安全允許距離如表3.1所示。

表3.1 施工船舶水中安全距離

質(zhì)量控制方面，保證孔位偏差為±0.2m，鉆孔深度偏差為±0.1m，藥量偏差（裝藥長(zhǎng)度）：±0.1m，網(wǎng)路聯(lián)結(jié)要確保牢靠準(zhǔn)爆，并要求挖渣后滿足設(shè)計(jì)標(biāo)高。

4. 環(huán)境保護(hù)措施

本項(xiàng)目施工時(shí)配套采取如下環(huán)境保護(hù)措施：爆破時(shí)要嚴(yán)格按最大齊爆藥量的要求聯(lián)線，采用分段微差爆破，盡量減少燥聲污染及爆炸所產(chǎn)生的地震波、沖擊波對(duì)周遍建筑物、船舶、人員的危害。海面上漂浮的爆炸物品在爆炸后所剩的垃圾及時(shí)打撈。施工船上如有油泄漏到海上，及時(shí)撒洗衣粉等分解劑進(jìn)行分解。

5. 結(jié)論

本文結(jié)合某海上地錨式懸索橋錨碇基礎(chǔ)炸礁工程案例，介紹了該工程海上炸礁的爆破方案、主要施工工藝、爆破參數(shù)的選取、藥量計(jì)算情況及相應(yīng)的環(huán)保措施。實(shí)踐證明所設(shè)計(jì)的方案及相應(yīng)施工方法合理有效，本文將為海上同類工程的施工提供有效地借鑒。

參考文獻(xiàn)：

[1] 張超. 水下炸礁工程淺點(diǎn)消除技術(shù)及有害效應(yīng)研究. 武漢科技大學(xué)：碩士論文，2012.

[2] 楊智旭，翟國(guó)鋒，易建坤，王宏建. 近海水下炸礁工程的參數(shù)設(shè)計(jì)及效果分析. 工程爆破，2007，13（3）.

爆破施工方案范文第3篇

【關(guān)鍵詞】導(dǎo)流洞；特大斷面；施工方案；豎井；斜坡道；纜機(jī)

前言

現(xiàn)階段東莊水利樞紐工程擬定的開(kāi)發(fā)任務(wù)為防洪減淤為主，兼顧供水、發(fā)電及改善生態(tài)。工程水庫(kù)庫(kù)容32.9億m3，電站裝機(jī)120MW，工程等別為Ⅰ等，工程規(guī)模為大（1）型。樞紐建筑物包括混凝土雙曲拱壩、水墊塘、引水發(fā)電系統(tǒng)、庫(kù)區(qū)防滲工程及供水塔架等工程，最大壩高230m。樞紐工程導(dǎo)流方式為河床一次攔斷、隧洞導(dǎo)流，導(dǎo)流洞布置于右岸，為單洞布置，斷面為城門洞型，成洞斷面為17m×19m。推薦的導(dǎo)流洞施工方案為以上游6#道路和下游1#道路作為施工通道的常規(guī)施工方法。由于上游6#道路是臨時(shí)道路，且投資高、具備通車條件工期較長(zhǎng)，為實(shí)現(xiàn)盡早開(kāi)工建設(shè)導(dǎo)流洞工程，技術(shù)人員在分析上游6#道路替代方案的基礎(chǔ)上，對(duì)導(dǎo)流洞施工方案進(jìn)行了以道路作為施工通道的常規(guī)施工方案和豎井（斜坡道）、纜機(jī)作為施工通道的非常規(guī)施工方案的比較論證工作，并對(duì)各方案進(jìn)行技術(shù)、經(jīng)濟(jì)及工期比較。

1、導(dǎo)流洞特性

導(dǎo)流洞為右岸單洞布置，進(jìn)口高程593.00m，底坡3‰，軸線長(zhǎng)916.00m，出口高程590.25m。斷面型式為城門洞型，成洞尺寸為17m×19m（寬×高），頂拱角度120°。洞身采用一次噴錨支護(hù)與二次全斷面鋼筋混凝土組合襯砌。導(dǎo)流洞洞身圍巖類別主要分為Ⅱ類、Ⅲ類、Ⅳ類，根據(jù)導(dǎo)流洞運(yùn)行方式及洞身各段不同荷載受力情況，洞身沿程采取不同襯砌厚度，綜合襯砌厚度1.3m。導(dǎo)流洞進(jìn)口閘室設(shè)置分流墩，左、右孔口分別設(shè)置封堵閘門，孔口尺寸8.0m×19m，塔頂高程650m。導(dǎo)流洞出口設(shè)20m長(zhǎng)混凝土明渠。

導(dǎo)流洞平面布置見(jiàn)圖1.1-1。

2、導(dǎo)流洞施工方案

共進(jìn)行了四種施工方案的分析比較，分別為：方案1――以道路作為施工通道的施工方案；方案2――豎井施工方案；方案3――斜坡道施工方案；方案4――纜機(jī)施工方案。

2.1方案1――以道路作為施工通道的施工方案

上游6#路、下游1#路貫通后，先進(jìn)行進(jìn)、出口明挖，再進(jìn)行洞挖施工，然后進(jìn)行洞身混凝土襯砌，最后進(jìn)行進(jìn)、出口混凝土澆筑。導(dǎo)流洞進(jìn)、出口邊坡施工采用常規(guī)開(kāi)挖方法和程序進(jìn)行。導(dǎo)流洞洞身施工不設(shè)支洞，采用進(jìn)、出口兩個(gè)工作面施工。洞挖采用2臺(tái)階法分層開(kāi)挖，上層高度10m，下層高度11.6m。上層開(kāi)挖采用“中導(dǎo)洞+兩側(cè)擴(kuò)挖”的分部開(kāi)挖法。上層采用三臂鉆全斷面鉆孔爆破，下層采用YQ100型潛孔鉆機(jī)鉆豎向孔，深孔爆破，底部預(yù)留保護(hù)層開(kāi)挖。洞身混凝土襯砌分頂拱、邊墻和底板三部分進(jìn)行，采用鋼模臺(tái)車施工。

2.2方案2――豎井施工方案

（1）施工程序。1#道路毛路基貫通后，先進(jìn)行出口邊坡開(kāi)挖，后期作為隧洞混凝土運(yùn)輸通道。同時(shí)由其它施工道路接支線至豎井口，進(jìn)行豎井開(kāi)挖及導(dǎo)流勘探試驗(yàn)洞洞身開(kāi)挖，進(jìn)口明挖，進(jìn)口混凝土澆筑，再進(jìn)行隧洞邊墻、底板混凝土澆筑，最后進(jìn)行出口混凝土澆筑。

（2）豎井布置及施工。共布置兩條豎井，1#豎井布置于樁號(hào)隧洞樁號(hào)0+265處，井口高程760m，井底高程591m，井深169m；2#豎井布置于隧洞樁號(hào)0+745處，井口高程735m，井底高程590m，井深145m。豎井直徑采用5m，雙罐籠布置。

豎井石方自上而下進(jìn)行開(kāi)挖，采用手風(fēng)鉆鉆孔，周邊采用光面爆破。開(kāi)挖石渣采用人工裝渣，10t絞車提升2m渣斗至井口，采用掛鉤式自動(dòng)翻渣至10t自卸汽車運(yùn)渣。豎井混凝土待井挖施工完成后，自下而上采用滑模一次澆筑而成，10t絞車吊混凝土罐入倉(cāng)澆筑。

（3）隧洞主要施工方案。出口邊坡采用常規(guī)施工方法，與方案1中出口邊坡施工方法相同。進(jìn)口邊坡開(kāi)挖須待導(dǎo)流勘探試驗(yàn)洞洞身段開(kāi)挖完成后進(jìn)行，以導(dǎo)流洞洞身作為施工通道。邊坡開(kāi)挖采用自上而下分層開(kāi)挖，手風(fēng)鉆配潛孔鉆鉆孔，深孔梯段爆破，臨近開(kāi)挖輪廓采用預(yù)裂爆破。導(dǎo)流洞進(jìn)口混凝土采用混凝土泵入倉(cāng)澆筑。出口混凝土采用履帶吊吊混凝土罐入倉(cāng)澆筑。

洞身分三層進(jìn)行開(kāi)挖，自上而下層高分別為7.6m、7m和7m。上層采用導(dǎo)洞領(lǐng)先，兩側(cè)跟進(jìn)擴(kuò)挖的方式，導(dǎo)洞寬度6m。

上層采用手風(fēng)鉆鉆孔，周邊光面爆破，中導(dǎo)洞領(lǐng)先，兩側(cè)跟進(jìn)的施工方法。中、下層采用手風(fēng)鉆配潛孔鉆機(jī)鉆垂直孔，梯段爆破，周邊預(yù)裂的施工方法。下層施工預(yù)留0.5m后的保護(hù)層。開(kāi)挖石渣由10t絞車配雙罐籠進(jìn)行垂直運(yùn)輸，平洞內(nèi)采用有軌運(yùn)輸方式，由電瓶車牽引礦用斗車，斗車容量為1.5m3，2節(jié)一組。

隧洞混凝土襯砌分頂拱、邊墻和底板三部分進(jìn)行。頂拱混凝土待隧洞上層開(kāi)挖完成后進(jìn)行施工?；炷林饕韶Q井垂直運(yùn)輸至井底，再由混凝土泵泵送入倉(cāng)澆筑。

2.3方案3――斜坡道施工方案

（1）施工程序

1#道路施工的同時(shí)進(jìn)行斜坡道施工，1#道路毛路基貫通后進(jìn)行出口邊坡開(kāi)挖，然后進(jìn)行出口工作面洞身開(kāi)挖；上游斜坡道施工完成后即可進(jìn)行進(jìn)口邊坡開(kāi)挖，然后進(jìn)行進(jìn)口工作面洞身開(kāi)挖。上層開(kāi)挖完成后進(jìn)行頂拱混凝土襯砌，下層開(kāi)挖完成后再進(jìn)行洞身邊墻、底板混凝土襯砌，最后進(jìn)行進(jìn)、出口混凝土澆筑。

（2）斜坡道布置

斜坡道布置于導(dǎo)流洞進(jìn)口上游側(cè)，頂部高程為780m，底部高程為600m，底寬為13m，兩側(cè)開(kāi)挖邊坡為1：1。斜坡道上布置復(fù)線軌道，共布置2套斜坡軌道斗車和卷?yè)P(yáng)機(jī)，斗車裝載量為20t（9m3）。開(kāi)挖時(shí)，采用卷?yè)P(yáng)機(jī)配軌道斗車提升石渣；混凝土襯砌施工期間，斜坡軌道斗車上加裝6m3側(cè)卸式混凝土罐，由卷?yè)P(yáng)機(jī)自上而下?tīng)恳壍蓝奋囘\(yùn)輸混凝土。

（3）主要施工方案邊坡開(kāi)挖施工同方案1，其中進(jìn)口邊坡開(kāi)挖石渣需要通過(guò)15t自卸汽車運(yùn)輸至斜坡道底部，卸入斜坡軌道斗車，由斜坡道卷?yè)P(yáng)機(jī)提升后再轉(zhuǎn)15t自卸汽車運(yùn)輸出渣。導(dǎo)流勘探試驗(yàn)洞進(jìn)口及塔架混凝土采用混凝土攪拌車運(yùn)輸至斜坡道頂部，卸入斜坡軌道車6m3側(cè)罐，由卷?yè)P(yáng)機(jī)牽引斜坡軌道車運(yùn)輸至坡底，然后再轉(zhuǎn)HB60混凝土泵泵送入倉(cāng)澆筑。采用滑模和組合鋼模自下而上分層澆筑。出口引渠底板和邊墻部分的混凝土采用6.0m3攪拌運(yùn)輸車經(jīng)1#道路運(yùn)至倉(cāng)面入口，履帶吊吊運(yùn)入倉(cāng)，振搗器平倉(cāng)振搗。

洞身開(kāi)挖施工方案與方案1中隧洞施工方案相同，采用2臺(tái)階法分層開(kāi)挖，上層高度為10m，下層高度11.6m。洞身混凝土襯砌分頂拱、邊墻和底板三部分進(jìn)行，采用鋼模臺(tái)車施工。出口工作面混凝土采用6m3混凝土攪拌運(yùn)輸車運(yùn)輸。進(jìn)口工作面混凝土采用斜坡道轉(zhuǎn)運(yùn)至工作面。

2.4方案4――纜機(jī)施工方案

（1）施工程序

1#道路施工的同時(shí)進(jìn)行纜機(jī)平臺(tái)開(kāi)挖及纜機(jī)安裝，1#道路毛路基貫通后進(jìn)行出口邊坡開(kāi)挖，然后進(jìn)行出口工作面洞身開(kāi)挖、洞身混凝土襯砌、出口明渠混凝土澆筑；纜機(jī)安裝完成后進(jìn)行進(jìn)口邊坡開(kāi)挖，進(jìn)口工作面洞身開(kāi)挖，洞身混凝土襯砌，進(jìn)口混凝土澆筑。

（2）纜機(jī)布置

施工纜機(jī)采用輻射式纜機(jī)，額定起重量為30t，共布置2臺(tái)，跨度400m。左岸為固定端，采用重力墩加錨索錨固，出索點(diǎn)高程為802m；右岸為移動(dòng)端，平臺(tái)高程為790m，寬度為12m，長(zhǎng)度為98m。

上料平臺(tái)高程布置于右岸，高程為770m，寬度為30m，緊鄰纜機(jī)平臺(tái)布置。平臺(tái)采用折線型布置，總長(zhǎng)87m。

（3）施工方案

施工工藝和程序與方案1基本一樣，但進(jìn)口出渣和混凝土運(yùn)輸需要通過(guò)纜機(jī)作垂直運(yùn)輸。

2.5施工方案對(duì)比

2.5.1工期比較

本階段工程截流時(shí)間為2016年10月1日，各方案導(dǎo)流驗(yàn)洞臨建工程開(kāi)工時(shí)間均為2014年1月1日，導(dǎo)流開(kāi)工時(shí)間均為2014年6月25日，各方案工期見(jiàn)表2.5-1。

從上表可看出，方案4的施工工期同方案1的工期一樣，均為27個(gè)月，可保證截流時(shí)間不變。方案2、方案3導(dǎo)流勘探試驗(yàn)洞施工工期分別延長(zhǎng)10.5個(gè)月和5.5個(gè)月，截流時(shí)間均須推遲1年，工程總工期延長(zhǎng)1年。

2.5.2投資比較

針對(duì)導(dǎo)流洞工程直接投資進(jìn)行比較，見(jiàn)表2.5-2。

表2.5-2 各施工方案工程直接投比較表

2.5.3比較結(jié)論

（1）從工期對(duì)比分析，除纜機(jī)施工方案能滿足工期要求外，豎井、斜坡道施工方案均不能滿足工期要求。從工期上來(lái)判斷，非常規(guī)方案在縮短工期方面沒(méi)有優(yōu)越性。

（2）從直接投資比較分析，方案2、方案3、方案4的投資均比方案1高，非常規(guī)方案由于施工工藝或程序的改變，而使工程直接投資較高。

因此，從經(jīng)濟(jì)和工期比較，非常規(guī)施工方案對(duì)于東莊導(dǎo)流洞施工沒(méi)有優(yōu)勢(shì)。

3、結(jié)語(yǔ)

經(jīng)過(guò)對(duì)東莊水利樞紐工程導(dǎo)流洞各施工方案的綜合分析，我們可以得出如下結(jié)論：

1、從技術(shù)角度考慮，對(duì)于特大斷面導(dǎo)流洞施工，常規(guī)施工方案和非常規(guī)施工方案都具有技術(shù)可行性；

2、從工期角度分析，對(duì)于施工條件限制的特大斷面導(dǎo)流洞施工，由于非常規(guī)方案改變了施工程序，非常規(guī)施工方案并不能縮短施工工期；

3、從經(jīng)濟(jì)性角度分析，非常規(guī)施工方案一般比常規(guī)施工方案投資高。

因此，對(duì)于特大斷面導(dǎo)流洞施工，在條件許可的前提下，應(yīng)采用以道路作為施工出渣通道的常規(guī)施工方案，不適宜采用其它非常規(guī)施工方案。而且，非常規(guī)方案中的豎井、斜坡道或纜機(jī)進(jìn)行導(dǎo)流洞施工的進(jìn)度分析僅限于理論分析，運(yùn)行時(shí)存在很多不確定素，若實(shí)際施工過(guò)程中管理不到位或操作不當(dāng)而發(fā)生設(shè)備事故，將導(dǎo)致工程工期更長(zhǎng)，工期保證率更低，而且會(huì)因工期延長(zhǎng)導(dǎo)致投資增加。

參考文獻(xiàn)

[1]葉明，胡忠英，文淑蓮.溪洛渡水電站左岸特大斷面導(dǎo)流洞開(kāi)挖技術(shù)[J].現(xiàn)代隧道技術(shù)，2006年第43卷第5期：74-80.

[2]鄭家祥，閻士勤，李翔.溪洛渡水電站導(dǎo)流洞施工設(shè)計(jì)研究及實(shí)施情況[J].水電站設(shè)計(jì)，2009年第25卷第3期：1-4，8.

[3]葉明，施召云.特大斷面導(dǎo)流洞開(kāi)挖施工工法[J].水利建設(shè)與管理，2011年第9期：21-24.

[4]張建華，呂鵬飛.深溪溝水電站導(dǎo)流洞工程施工綜述[J].四川水力發(fā)電，2008年第27卷第2期：6-11，40.

爆破施工方案范文第4篇

關(guān)鍵詞：超高建筑；地下結(jié)構(gòu)；后拆支撐法；施工技術(shù)

某金融大廈位于金融貿(mào)易區(qū)，是一幢地下3層、地上42層、大屋面高度180m的超高層辦公樓，裙樓地上5層，主、裙樓總占地面積8128m2，總建筑面積90818m2。主樓采用型鋼混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系、樁筏基礎(chǔ)，鉆孔灌注樁。基坑近似矩形略呈發(fā)散狀，長(zhǎng)約90m，寬約74m，面積為5540m2，基坑開(kāi)挖深度在裙樓區(qū)為18.250m，主樓區(qū)19.850m，局部電梯井落深區(qū)為25.600m?；訃o(hù)采用地下連續(xù)墻（兩墻合一）結(jié)合4道水平鋼筋混凝土支撐支護(hù)方案。支撐平面布置采用中部圓形環(huán)梁、四周邊桁架的形式，圓環(huán)直徑為60m。圍檁的最大截面尺寸為1.4m×0.8m，支撐最大截面尺寸為2.2m×1.1m。

1 工程的特點(diǎn)和難點(diǎn)

1.1 工程的施工工期比較緊張

該工程從底板鋼筋混凝土施工到地下結(jié)構(gòu)出土施工共78d工期。在具體的施工過(guò)程中，地下室施工的工作量比較大，而施工人員如果采用的傳統(tǒng)的施工方式，那么地下室的施工工期就會(huì)達(dá)到101d，這樣一來(lái)，業(yè)主的要求就無(wú)法滿足。但是如果施工人員采用的是后拆支撐法，按照每層20d的施工工期算，那么整個(gè)地下室施工工期共需要60d。

1.2 基坑超深、周邊環(huán)境較為復(fù)雜和保護(hù)要求高

該工程抵地處在鬧市當(dāng)中，周圍的環(huán)境較為復(fù)雜，與高層建筑寫(xiě)字樓和多條道路相鄰，施工現(xiàn)場(chǎng)的地下管線較多，并且交叉管理的數(shù)量尤其多，不同的管線之間的鋪設(shè)和排列比較密實(shí)。而深基坑的深度比較深，面積也比較大，但是施工現(xiàn)場(chǎng)周圍環(huán)境較為復(fù)雜，因此對(duì)控制土體的變形具有較高的要求，加之，工程的規(guī)模比較大，在發(fā)生爆破施工過(guò)程中所產(chǎn)生的揚(yáng)塵是比較嚴(yán)重的。

2 確定技術(shù)路線

設(shè)計(jì)人員綜合該工程的實(shí)際情況，制定出許多的施工方案，但最后決定的是使用后拆支撐法，并對(duì)其進(jìn)行了優(yōu)化處理，在施工過(guò)程中不用占用主干線，同時(shí)也不會(huì)使所挖基坑出現(xiàn)變形的問(wèn)題，具體的做法是：當(dāng)工程主體結(jié)構(gòu)建設(shè)到地面9層以上時(shí)，采用延時(shí)爆破技術(shù)，對(duì)鋼筋混凝土支撐需要從上到下拆除。

3 后拆支撐法施工方案

3.1 優(yōu)化支撐設(shè)計(jì)

在優(yōu)化后拆支撐的布置應(yīng)該從平面和高程兩個(gè)方面進(jìn)行，同時(shí)對(duì)工程主體結(jié)構(gòu)的局部區(qū)域進(jìn)行適當(dāng)?shù)捏w征，有利于受力構(gòu)件和支撐體系互相碰撞問(wèn)題的解決，方便工程施工環(huán)節(jié)和后續(xù)施工環(huán)節(jié)的順利進(jìn)行。

超高層建筑地下室結(jié)構(gòu)的基坑圍護(hù)的初步設(shè)計(jì)方案是將地下連續(xù)墻和等4道中部十字對(duì)稱以及四周邊架的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相結(jié)合的支撐體系。施工人員在施工過(guò)程中，對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況和業(yè)主的需求等方面進(jìn)行中和的考慮，對(duì)施工方案進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，將十字對(duì)撐邊架的布置采用圓環(huán)支撐形式，中間設(shè)置的圓形環(huán)梁的直徑為60m，對(duì)圓形支撐的受力特點(diǎn)進(jìn)行充分的利用，從而使完整的支撐受力體系得以形成。與十字對(duì)撐體系相比，圓環(huán)形支撐體系完全避開(kāi)了主樓的核心結(jié)構(gòu)區(qū)域和主樓的勁性柱，因此，在不拆支撐結(jié)構(gòu)的狀態(tài)下落實(shí)地下室主體結(jié)構(gòu)的具體施工。

后拆支撐法在應(yīng)用在該工程的具體施工過(guò)程中，需要重點(diǎn)考慮以下幾項(xiàng)問(wèn)題。首先，豎向結(jié)構(gòu)與支撐的平面位置關(guān)系需要進(jìn)行全面的考慮，而先拆部分支撐的工作量應(yīng)該盡量減少；其次，結(jié)構(gòu)梁和格構(gòu)柱的平面位置關(guān)系也應(yīng)該全面的考慮，有利于避免由于格構(gòu)柱的原因造成結(jié)構(gòu)梁施工難度增大的問(wèn)題；再次，支撐結(jié)構(gòu)和地下梁板之間的空間需要施工人員進(jìn)行綜合的考慮，只有這樣，施工人員的裝藥操作就會(huì)有足夠的空間，有利于工程的爆破工作；最后，應(yīng)該綜合、全面的考慮位于支撐下面的豎向結(jié)構(gòu)施工，然后在支撐室內(nèi)爆破和清渣處理完成之后再進(jìn)行補(bǔ)做，同時(shí)設(shè)施工縫的深化設(shè)計(jì)需要做好。

3.2 地下結(jié)構(gòu)施工

3.2.1 局部先拆支撐區(qū)域確定以及拆除方法

將影響豎向結(jié)構(gòu)施工的最小部分水平支撐先行拆除，該部分支撐采取人工用風(fēng)鎬拆除的方式。此外，棧橋由于距離地下1層頂板較近，采用室內(nèi)封閉爆破較難實(shí)施，在地下1層頂板澆筑前，予以先行拆除。

3.2.2 地下室四周豎向結(jié)構(gòu)施工方式

本工程地下室四周沿地下連續(xù)墻邊設(shè)置截面尺寸400mm×1000mm、400mm×1200mm、400mm×1800mm的結(jié)構(gòu)壁柱，壁柱正好被每道支撐圍檁上下分隔開(kāi)，因此一部分壁柱必須待支撐圍檁爆破清渣完成后再進(jìn)行補(bǔ)全施工。

4 室內(nèi)爆破及主體結(jié)構(gòu)保護(hù)措施

4.1 爆破拆除方案

針對(duì)地下室的頂板和底板、梁、柱都已經(jīng)澆筑完成，上部結(jié)構(gòu)仍在施工，待拆支撐梁處在地下1層～地下3層，夾在上下樓板之間（見(jiàn)圖1），支撐梁距離樓板最近處約為35cm，部分立柱與支撐梁連接在一起，爆破難度大的特點(diǎn)，采用小藥量、微差延時(shí)起爆，著重注意孔距、排距的調(diào)整，確定合理的藥量，嚴(yán)格控制單孔藥量和單段起爆藥量，采用粉碎性破碎與松動(dòng)破碎相結(jié)合的爆破方案。

圖1 支撐與地下結(jié)構(gòu)立面關(guān)系

4.2 爆破拆除順序

支撐采用爆破的方法從下至上逐道拆除，即先進(jìn)行第4道支撐的爆破作業(yè)，然后依次進(jìn)行第3，2，1道支撐的爆破。每道支撐爆破拆除時(shí)間間隔在2周左右。單次起爆量近百段，任一局部按切割孔連系梁支撐圍檁順序逐段安全解體。

4.3 渣土清運(yùn)施工

廢鋼筋和渣土由于受地下室空間、通道以及車道樓板承載能力的限制，采用了人工清理廢鋼筋，由小型挖機(jī)、鏟車將散落的渣土歸堆，5t小型卡車外運(yùn)的方式。

4.4 降低爆破施工對(duì)地下結(jié)構(gòu)影響的技術(shù)措施

4.4.1 根據(jù)結(jié)構(gòu)情況，優(yōu)化炮孔參數(shù)（孔距、排距、炮孔深度及堵塞長(zhǎng)度等）和用藥參數(shù)。

4.4.2 藥量選擇選擇合理的爆破藥量，使支撐圍檁做到“碎而不拋”。特別靠近結(jié)構(gòu)的炮孔（距離小于30cm），適當(dāng)減小單孔裝藥量。

4.4.3 起爆方法采用微差起爆的爆破技術(shù)，嚴(yán)格控制每個(gè)小網(wǎng)絡(luò)的時(shí)差（幾十毫秒），這樣可以有效控制單段起爆藥量

4.4.4 由于一小部分剪力墻、部分立柱與支撐澆筑在一起，為防止爆破支撐時(shí)損壞剪力墻、立柱。爆破前需將剪力墻、立柱兩邊的支撐人工打斷，并氣割鋼筋。

結(jié)束語(yǔ)

綜上所述，在超高建筑地下結(jié)構(gòu)的施工過(guò)程中，后拆支撐法得到了廣泛的應(yīng)用，并取得了較好的效果，不僅縮短了工程的工期，還在一定程度上降低了工程的成本支出，受得了建筑施工企業(yè)和業(yè)主的一致好評(píng)。與傳統(tǒng)的施工方法相比，后拆支撐法具有較大的優(yōu)勢(shì)，在超高建筑的地下結(jié)構(gòu)應(yīng)用過(guò)程中，保證了超高建筑地下結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量，并使得建筑企業(yè)獲得了生態(tài)環(huán)境的綜合效益。

參考文獻(xiàn)

[1]何杰，張聰.后拆支撐法在超深基坑及大型轉(zhuǎn)換梁模板傳力體系中的綜合應(yīng)用技術(shù)[J].建筑施工，2008（6）.

爆破施工方案范文第5篇

關(guān)鍵詞　連拱隧道群　單一式中隔墻　分離式中隔墻　施工技術(shù)

地鐵隧道由于線路設(shè)計(jì)要求，產(chǎn)生多種隧道結(jié)構(gòu)形式，其中由不等跨雙連拱和三連拱隧道組成的連拱隧道段常用于正線和渡線的連接。本文結(jié)合工程實(shí)例，根據(jù)隧道所處地質(zhì)條件、工期要求，通過(guò)比選提出了可達(dá)到快速施工和節(jié)省施工成本目的的最佳施工方案。

1 工程概況

廣州地鐵三號(hào)線體育西路站折返線為體育西路站站后折返線，結(jié)構(gòu)形式復(fù)雜，在DK3+016.047~+037.157段設(shè)置了不等跨雙連拱結(jié)構(gòu)、三連拱結(jié)構(gòu)等隧道群。不等跨連拱隧道開(kāi)挖跨度為20.1m，開(kāi)挖高度為10.076m，跨矢比為1∶0.5，小洞襯砌后跨度為5.2m，大洞襯砌后跨度為11.4m，中墻厚度為1.6m。三連拱隧道開(kāi)挖跨度為19.9m，開(kāi)挖高度為7.885m，跨矢比為1∶0.1。連拱隧道段的圍巖自上而下有:人工填土層、沖—洪積砂層、沖積—洪積土層、河湖相沉積土層、可塑狀殘積土、硬塑—堅(jiān)硬狀殘積土、全風(fēng)化巖層、強(qiáng)風(fēng)化巖層、中風(fēng)化層和微風(fēng)化層。隧道通過(guò)地層巖質(zhì)較為均一，強(qiáng)度較高，承載能力強(qiáng)，穩(wěn)定性好。隧道拱頂覆蓋層厚度為15.5~18m，其中拱頂Ⅳ級(jí)圍巖層厚度為5.6~7.6m。連拱隧道段地下水埋深為2.28~4.1m，主要是第四系孔隙水和裂隙水。

2 雙連拱段施工方案比選

由于連拱隧道段結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，隧道斷面變化較大，施工工序繁復(fù)，施工難度高，施工周期長(zhǎng)，所以選擇一個(gè)好的施工方案對(duì)優(yōu)質(zhì)高效完成連拱隧道段的施工尤為重要。選擇施工方案時(shí)主要考慮以下幾個(gè)方面:(1)施工安全和結(jié)構(gòu)安全;(2)施工難度;(3)施工周期;(4)經(jīng)濟(jì)效益。本著這四條原則，經(jīng)過(guò)施工方案的研究和論證，選出下面兩個(gè)施工方案進(jìn)行比較甄選。

2.1 單一式中墻施工方案

該方案的主要施工步驟及措施如下:

(1)從右線雙連拱小洞隧道內(nèi)向折返線側(cè)進(jìn)行臨時(shí)施工通道、雙連拱和三連拱中墻施工，完成后中墻及時(shí)支撐，施工時(shí)防止偏壓。

(2)中墻襯砌施工完成后，按照“先小后大、封閉成環(huán)”的原則，用臺(tái)階法進(jìn)行右線施工，用CRD工法進(jìn)行折返線大跨度隧道施工。

(3)當(dāng)折返線側(cè)施工到三連拱隧道中墻后，再按照右線中墻施工方法進(jìn)行三連拱和雙連拱中墻施工，這期間右線停止掘進(jìn)，直到中墻施工完成。

(4)折返線側(cè)中墻施工完成后，右線繼續(xù)往前施工。

該工法為國(guó)內(nèi)連拱隧道常規(guī)施工工法，廣州地鐵、南京地鐵和北京地鐵中均有應(yīng)用，并能安全順利地完成隧道群的施工。但是對(duì)以往的工程實(shí)例和施工技術(shù)的研究可以發(fā)現(xiàn)，該方案還存在不足和缺陷。

(1)本方案運(yùn)用于本工程上，在短短的21.11m的連拱隧道內(nèi)，隧道的初期支護(hù)和二次襯砌間將轉(zhuǎn)換4次，轉(zhuǎn)換過(guò)于頻繁。

(2)中墻和邊洞隧道襯砌涉及的防水層施工、鋼筋工程、模板工程、混凝土澆注均需多次轉(zhuǎn)換，施工周期長(zhǎng)達(dá)2個(gè)月。

(3)襯砌完成后，中墻防偏壓支撐和材料設(shè)備的投入，導(dǎo)致施工成本增高，經(jīng)濟(jì)效益降低。

2.2 分離式中墻施工方案

該方案的主要施工步驟及措施如下:

(1)將不等跨雙連拱隧道改為兩個(gè)單洞，變更為分離式中墻，先從右線單線隧道往前施工。

(2)對(duì)三連拱隧道先不施作中墻襯砌，按單線工況通過(guò)。

(3)對(duì)右線的大斷面雙連拱隧道按照CRD工法側(cè)壁通過(guò)。

(4)折返線側(cè)則按照右線相反的施工順序進(jìn)行施工。

采用本方案實(shí)際就是按照兩條單線的施工方法進(jìn)行，與上一方案進(jìn)行對(duì)比后，具有如下優(yōu)點(diǎn):

(1)減少施工工序，加快工序的銜接轉(zhuǎn)換。

(2)降低了施工難度，縮短了施工周期。

(3)降低了施工成本，提高了經(jīng)濟(jì)效益。

(4)變單一式中墻為分離式中墻，徹底地解決了連拱隧道結(jié)構(gòu)的防水上的缺陷。

(5)三連拱隧道中洞后期施工，相當(dāng)于大跨度隧道預(yù)留了核心巖體，有利于兩側(cè)雙連拱隧道施工安全(表1)。

3 三連拱段施工方案

從右線直接進(jìn)入三連拱隧道，其支護(hù)參數(shù)以原設(shè)計(jì)進(jìn)行，格柵全環(huán)安設(shè)，按設(shè)計(jì)全環(huán)噴射混凝土，并加強(qiáng)中墻拱頂處的錨桿設(shè)置(折返側(cè)同右線施工方法)，在中墻施工時(shí)需要破除隧道格柵接頭處設(shè)一縱向加強(qiáng)梁。

嚴(yán)格控制每循環(huán)開(kāi)挖進(jìn)尺，格柵間距為0.6m/榀。中墻開(kāi)挖采用微差弱爆破方案(有條件盡量采用靜態(tài)爆破方案)，最大限度地減少對(duì)中墻巖層和已襯砌隧道的擾動(dòng)，確保施工安全。中墻開(kāi)挖完成后，立即進(jìn)行二次襯砌。中墻施工完成后對(duì)中墻空隙進(jìn)行回填，加千斤頂支護(hù)。一側(cè)施工完成后，才進(jìn)行另一側(cè)中墻施工。當(dāng)兩側(cè)中墻施工完成后，及時(shí)進(jìn)行兩側(cè)單洞隧道的二次襯砌，然后進(jìn)行三連拱隧道中間巖體的開(kāi)挖和襯砌。施工中應(yīng)特別注意三連拱隧道中墻處的沉降和收斂變形，如出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，立即進(jìn)行加固處理。

4 施工時(shí)結(jié)構(gòu)受力性態(tài)分析

將不等跨雙連拱的中墻取消，改為分離式中墻，在國(guó)內(nèi)城市地下鐵道工程中尚未有類似工程設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)，也沒(méi)有類似隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，因此結(jié)構(gòu)是否安全，以及施工過(guò)程中工序轉(zhuǎn)換時(shí)施工是否安全，將是本方案研究的重點(diǎn)。

應(yīng)用ANSYS有限元通用程序軟件對(duì)不等跨連拱隧道進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，采用地層-結(jié)構(gòu)的模式對(duì)隧道結(jié)構(gòu)的受力和變形進(jìn)行分析(圖1、圖2、圖3)。所取受力范圍水平方向沿隧道橫斷面方向以洞跨的3倍為限，垂直方向上方取至地表、下方以洞跨的3倍為限，單元模型采用DP地層材料的彈塑性實(shí)體，隧道襯砌采用彈性梁?jiǎn)卧M，梁?jiǎn)卧蛯?shí)體單元采用藕合方程連接。通過(guò)表2中的數(shù)據(jù)分析可以看出，大隧道在施工時(shí)對(duì)小隧道的影響較大，如果對(duì)小斷面隧道采用必要的加強(qiáng)措施，并控制臨時(shí)支撐的縱向拆除間距，該方案是有益并可行的。

5 施工關(guān)鍵技術(shù)及對(duì)應(yīng)措施

連拱隧道段的施工是需要在嚴(yán)密的施工組織和強(qiáng)有力的技術(shù)保證措施下進(jìn)行的，組織好各施工步驟，準(zhǔn)備好各種技術(shù)預(yù)防措施是施工成功的關(guān)鍵。

5.1 對(duì)拉錨桿及加強(qiáng)錨桿

取消單一式中墻后，開(kāi)挖完成后中墻厚度為0.8m，對(duì)拉錨桿和加強(qiáng)錨桿的設(shè)置是非常必要的。對(duì)拉錨桿采用Φ22鋼筋藥卷錨桿，間距為0.6m×0.5m，長(zhǎng)度根據(jù)中墻的厚度變化為0.8~2.0m。加強(qiáng)錨桿設(shè)于中墻兩側(cè)仰拱和邊墻處，采用3.0m的Φ25中空注漿錨桿，間距0.6m×0.8m。